Евразийский сервер публикаций

Евразийский патент № 039600

   Библиографические данные
(11)039600    (13) B1
(21)201891883

 A ]   B ]   C ]   D ]   E ]   F ]   G ]   H ] 

Текущий раздел: C     


Документ опубликован 2022.02.15
Текущий бюллетень: 2022-02  
Все публикации: 039600  
Реестр евразийского патента: 039600  

(22)2018.09.19
(51) C10G 65/12 (2006.01)
C10G 7/00 (2006.01)
C10L 1/02 (2006.01)
C10L 1/04(2006.01)
(43)A1 2019.11.29 Бюллетень № 11  тит.лист, описание 
(45)B1 2022.02.15 Бюллетень № 02  тит.лист, описание 
(31)201810448892.X
(32)2018.05.11
(33)CN
(71)ИННЕР МОНГОЛИЯ ШЭНЮАНЬ ТЕКНОЛОДЖИ КО. ЛТД.; ЧАЙНА ЮНИВЕРСИТИ ОФ ПЕТРОЛИУМ (ИСТ ЧАЙНА) (CN)
(72)Ли Чуань, Дэн Вэнь'ань, Ван Цзиньлинь, Фэн Лян, Ли Шуфэн, Ду Фэн (CN)
(73)ИННЕР МОНГОЛИЯ ШЭНЮАНЬ ТЕКНОЛОДЖИ КО. ЛТД.; ЧАЙНА ЮНИВЕРСИТИ ОФ ПЕТРОЛИУМ (ИСТ ЧАЙНА) (CN)
(74)Носырева Е.Л. (RU)
(54)КОМБИНИРОВАННЫЙ СПОСОБ С ПРИМЕНЕНИЕМ ПРОЦЕССА ГИДРИРОВАНИЯ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКОКАЧЕСТВЕННОГО ТОПЛИВА С ПОМОЩЬЮ КАМЕННОУГОЛЬНОЙ СМОЛЫ СО СРЕДНЕЙ-НИЗКОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ КИПЕНИЯ
   Формула 
(57) 1. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования для получения высококачественного топлива с помощью каменноугольной смолы со средней-низкой температурой кипения, включающий следующие стадии:
стадия i смешивания каменноугольной смолы со средней-низкой температурой кипения, катализатора, свежего водорода и рециркуляционного водорода и непосредственного введения смеси в блок термогидрокрекинга, обеспечения после реакции в блоке термогидрокрекинга поступления газообразного продукта в сеть трубопроводов и вместе с тем поступления жидкого продукта в первый блок фракционирования при атмосферном давлении;
стадия ii фракционирования жидкого продукта на нафту, дизельную фракцию и кипящее при атмосферном давлении остаточное масло посредством первого блока фракционирования при атмосферном давлении;
стадия iii смешивания нафты, свежего водорода и рециркуляционного водорода и введения полученной смеси в блок гидроочистки нафты, а также обеспечения после реакции в блоке гидроочистки нафты поступления газообразного продукта в сеть трубопроводов, при этом жидкий продукт представляет собой очищенную нафту;
стадия iv обеспечения введения кипящего при атмосферном давлении остаточного масла в блок фракционирования под вакуумом и фракционирования кипящего при атмосферном давлении остаточного масла на хвостовую масляную фракцию и парафиновый дистиллят с применением фракционирования под вакуумом, при этом хвостовую масляную фракцию подают на стадию получения нового углеродного материала;
стадия v смешивания дизельной фракции с парафиновым дистиллятом, а затем смешивания со свежим водородом и рециркуляционным водородом и далее введения в блок гидрооблагораживания дизельной фракции и парафинового дистиллята, а также обеспечения после реакции в блоке гидрооблагораживания дизельной фракции и парафинового дистиллята, поступления газообразного продукта в сеть трубопроводов и вместе с тем поступления жидкого продукта во второй блок фракционирования при атмосферном давлении, а также фракционирования жидкого продукта на модифицированную нафту, модифицированную дизельную фракцию и модифицированный парафиновый дистиллят во втором блоке фракционирования при атмосферном давлении;
стадия vi смешивания модифицированного парафинового дистиллята с крекированным парафиновым дистиллятом, а затем смешивания со свежим водородом и рециркуляционным водородом и далее введения в блок гидрокрекинга парафинового дистиллята, а также обеспечения после реакции в блоке гидрокрекинга парафинового дистиллята поступления газообразного продукта в сеть трубопроводов и вместе с тем поступления жидкого продукта в третий блок фракционирования при атмосферном давлении, а также фракционирования жидкого продукта на крекированную нафту, крекированную дизельную фракцию и фракцию крекированного парафинового дистиллята в третьем блоке фракционирования при атмосферном давлении;
стадия vii смешивания очищенной нафты с модифицированной нафтой, модифицированной дизельной фракцией, крекированной нафтой и крекированной дизельной фракцией, а затем смешивания со свежим водородом и рециркуляционным водородом и далее введения в блок гидрирования бензиновой и дизельной фракции с применением благородных металлов, а также обеспечения после реакции в блоке гидрирования бензиновой и дизельной фракции с применением благородных металлов поступления газообразного продукта в сеть трубопроводов и вместе с тем поступления жидкого продукта в четвертый блок фракционирования при атмосферном давлении, а также фракционирования жидкого продукта в четвертом блоке фракционирования при атмосферном давлении с выходом конечного продукта.
2. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в четвертом блоке фракционирования при атмосферном давлении жидкий продукт фракционируют на продукт, представляющий собой легкую нафту, такой как высококачественный сырьевой материал для каталитического риформинга, продукт, представляющий собой реактивное топливо, такой как авиационный керосин высокой плотности, и продукт, представляющий собой тяжелое дизельное топливо, такой как компонент смеси дизельного топлива высокой плотности.
3. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в четвертом блоке фракционирования при атмосферном давлении жидкий продукт фракционируют на продукт, представляющий собой нафту, такой как высококачественный сырьевой материал для каталитического риформинга, и продукт, представляющий собой дизельное топливо, такой как дизельное топливо высокой плотности с низкой температурой конденсации.
4. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что катализатор блока термогидрокрекинга представляет собой растворимый в масле катализатор на основе триметаллического соединения, содержащего молибден-никель-железо; причем массовое соотношение в растворимом в масле катализаторе на основе триметаллического соединения, содержащего молибден-никель-железо, составляет от 1:5:5 до 1:10:10; при этом в блоке термогидрокрекинга применяют реактор термогидрокрекинга, который представляет собой полый трубчатый реактор без внутренних компонентов; при этом реактор термогидрокрекинга работает в условиях реакционного давления, составляющего 15-25 МПа, реакционной температуры, составляющей 410-460°С, объемной скорости общего объема подаваемого материала, составляющей 0,5-2,0 ч-1, и объемного соотношения водород/масло, составляющего 600/1400; при этом общее количество металлов в катализаторе составляет 0,005-0,1% от сырой каменноугольной смолы со средней-низкой температурой кипения; при этом выход остаточного масла после вакуумного фракционирования в продуктах составляет менее 8 вес.%.
5. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в блоке гидроочистки применяют реактор гидроочистки нафты, который представляет собой реактор с неподвижным слоем, содержащий загруженный катализатор с функциями олефинового насыщения и удаления серы и азота; причем катализатор представляет собой специальный катализатор, в котором два или три металла, выбранные из Со, Mo, Ni и W, загружены на Al2O3; при этом общая масса металлов составляет 20-40% от массы катализатора; Al2O3 представляет собой нейтральный Al2O3; при этом общее количество металлов в катализаторе составляет 0,005-0,01% от нафты; при этом реактор гидроочистки нафты работает в условиях реакционного давления, составляющего 14-18 МПа, реакционной температуры, составляющей 150-290°С, объемной скорости общего объема подаваемого материала, составляющей 0,4-1,5 ч-1, и объемного соотношения водород/масло, составляющего 600/1000; при этом содержание S в очищенных продуктах составляет менее 0,5 ppm и содержание N составляет менее 0,5 ppm.
6. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в блоке гидрооблагораживания применяют реактор гидрообогащения дизельной фракции и парафинового дистиллята, который представляет собой реактор с неподвижным слоем, содержащий загруженный катализатор с функциями удаления металла, удаления серы и азота и незначительного крекинга парафинового дистиллята; причем катализатор представляет собой специальный катализатор, в котором два или три металла, выбранные из Со, Mo, Ni и W, загружены на Al2O3; при этом общая масса металлов составляет 20-40% от массы катализатора; Al2O3 представляет собой слабокислотный оксид алюминия со значением рН в диапазоне 5-6; при этом общее количество металлов в катализаторе составляет 0,005-0,01% от общего количества дизельной фракции и парафинового дистиллята; при этом реактор гидрообогащения дизельной фракции и парафинового дистиллята работает в условиях реакционного давления, составляющего 14-18 МПа, реакционной температуры, составляющей 240-400°С, объемной скорости общего объема подаваемого материала, составляющей 0,3-1,0 ч-1, и объемного соотношения водород/масло, составляющего 800/1400; при этом содержание S в модифицированных продуктах составляет менее 1 ppm и содержание N составляет менее 1 ppm.
7. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в блоке гидрокрекинга применяют реактор гидрокрекинга парафинового дистиллята, который представляет собой реактор с неподвижным слоем, содержащий загруженный катализатор с функцией крекинга парафинового дистиллята; причем катализатор представляет собой специальный катализатор, в котором два или три металла, выбранные из Со, Mo, Ni и W, загружены на Al2O3; при этом общая масса металлов составляет 20-40% от массы катализатора; Al2O3 представляет собой кислотный оксид алюминия со значением рН в диапазоне 4,1-4,7; при этом общее количество металлов в катализаторе составляет 0,005-0,01% от общего количества модифицированного парафинового дистиллята; при этом реактор гидрокрекинга парафинового дистиллята работает в условиях реакционного давления, составляющего 14-18 МПа, реакционной температуры, составляющей 360-390°С, объемной скорости общего объема подаваемого материала, составляющей 0,3-1,0 ч-1, и объемного соотношения водород/масло, составляющего 800/1600; при этом выход крекированного парафинового дистиллята в крекированных продуктах составляет менее 9 вес.%.
8. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.1, отличающийся тем, что в блоке гидрирования бензиновой и дизельной фракции с применением благородных металлов применяют реактор гидрирования бензиновой и дизельной фракции с применением благородных металлов, который представляет собой реактор с неподвижным слоем, содержащий загруженный катализатор с функциями ароматического насыщения и изомеризации; при этом реактор гидрирования бензиновой и дизельной фракции с применением благородных металлов работает в условиях реакционного давления, составляющего 12-18 МПа, реакционной температуры, составляющей 220-340°С, объемной скорости общего объема подаваемого материала, составляющей 0,2-1,0 ч-1, и объемного соотношения водород/масло, составляющего 600/1000.
9. Комбинированный способ с применением процесса гидрирования по п.8, отличающийся тем, что загруженный катализатор с функциями ароматического насыщения и изомеризации представляет собой катализатор, в котором два металла Pt и Pd загружены на Al2O3; при этом общая масса металлов составляет 0,3-0,5% от массы катализатора; Pt и Pd находятся в массовом соотношении, составляющем от 1:0,2 до 1:1; при этом общее количество металлов в катализаторе составляет 0,005-0,01% от общего количества очищенной нафты, модифицированной нафты, модифицированной дизельной фракции, крекированной нафты и крекированной дизельной фракции.
Zoom in